电纠合器是飞机、导弹、舰艇等系统顶用量最多的电子元器件之一， 其可靠性联系到统统这个词兵器系统的可靠性， 而宣战失效是电纠合器的主要失效体式， 约占失效总额的45.1%[1-2]， 因此对其宣战性能的计划是分析其失效原因的一个穷苦设施.Amine[3]利用有限元软件对不同结构参数的宣战件进行了模拟仿真分析， 并将分析成果与查考成果进行了对比.Duan等[4]利用有限元软件对不同宣战应力减轻范畴内宣战电阻进行了模拟仿真分析， 得出在并吞个宣战应力减轻范畴内， 宣战电阻变化很小的论断.Li等[5]对电纠合器在不同摩擦整个下的插入力进行了计划和宣战可靠性分析， 给出了栽种电纠合器可靠性的范例; 文件[6-7]利用有限元软件模拟了轴向微动引起的电纠合器微动腐蚀要求下的宣战性能， 对其进行了实际考据.Song等[8]对电纠合器触头进行不同纳米电镀情况下的宣战性能分析， 并进行了实际考据.Liao等[9]对激光焊合在电纠合器上的应用进行了预计商榷.Li等[10]利用ANSYS参数化瞎想模块建议了一种宣战性能模拟分析的新口头.预计学者从实际角度计划了相通部件的宣战性能与疲倦寿命可靠性的联系[11-13].本文针对不同结构参数宣战件的宣战性能仿真成果， 从表面上获得了插孔端部缩孔的最好收口尺寸; 诳骗空泛概述评价口头巨乳 av女優， 得出了插孔结构尺寸的最优参数， 为电纠合器宣战件结构和制造工艺的更始提供了表面依据.
1 宣战件插拔力的表面臆想在插针插入插孔经过中， 插孔簧片的弹性变形产生了宣战件间的宣战压力.若将插孔简化成悬臂梁结构， 则其宣战压力的大小为
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式中:E示意插孔材料的杨氏模量; δ示意插孔端部的挠度; Ix示意插孔截面关于中性轴x的惯性矩; L示意插孔簧片的长度.
宣战件宣战面之间的摩擦力Ft和法向宣战压力Fn之间的联系为Ft=μFn， μ示意摩擦因数.插针插入插孔经过中， 插孔受力情况如图 1所示， 在y轴上插孔受力均衡， 即F+Fncosα=Ftsinα ， 由此可得
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图 1 插孔受力分析
Fig.1 Force analysis of socket
令插针端部球体半径为r1， 插孔端部倒角半径为r2.当插针的端部皆备插入插孔后， 压力角设为α0， 则
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当插针插入量为s时，
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解得
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由式(3)和式(5)得， 当插入量为s时巨乳 av女優， 插孔端部产生的挠度为
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则宣战件间的摩擦力为
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2 宣战件宣战性能有限元分析
2.1 宣战件参数化建模
基于SOLIDWORKS软件， 诞生电纠合器插针与插孔三维参数化模子如图 2所示， 插孔端部缩孔精准建模局部放大如图 3所示.将宣战件三维模子导入ABAQUS软件中， 进行有限元分析.
图 2 插针与插孔宣战的圆善模子
Fig.2 Complete model of pin and socket contact
图 3 插孔端部的放大模子
Fig.3 Enlarged model of the end of the socket
2.2 宣战件插拔经过的插拔力分析
国军标公法:插孔与直径为0.749 mm的量规之间的插拔力应大于0.4 N; 插孔与直径为0.775 mm的量规之间的插拔力应小于1.4 N.将宣战件三维模子导入ABAQUS软件中， 把柄电纠合器宣战件的材料特质， 竖立插针与插孔的弹性模量和泊松比等参数.利用ABAQUS臆想了端部收口尺寸为0.72， 0.70， 0.68， 0.66， 0.64 mm的插孔与直径为0.749， 0.775 mm的模范量规之间的插拔力见表 1.由表 1可知端部收口量为0.66， 0.64 mm的插孔与模范量规之间的插拔力的大小振作国军标要求.概述探究插孔簧片根部受力景况， 最终细目插孔端部的收口量为0.66 mm.
表 1 不同收口量的插孔与模范量规之间的插拔力
Table 1 Insertion force between different closing amount of socket and the standard pin
临了， 利用ABAQUS软件完成了直径为0.762 mm的插针插入端部收口量为0.66 mm插孔的虚构仿真， 臆想了插拔力跟着插入量的变化， 如图 4所示.
图 4 收口量为0.66 mm的插孔与0.762 mm插针的插拔力
Fig.4 Insertion force between the socket of 0.66 mm and pin of 0.762 mm
2.3 宣战件插拔经过的应力分析
电纠合器插针端部迟缓插入插孔的经过中， 插孔簧片根部的辗转应力在迟缓变大， 插针和插孔宣战位置的宣战应力也在迟缓变大.如图 5所示， 插针端部皆备插入插孔时， 最大应力出当今插针和插孔宣战的位置， 大小为662.3 MPa， 这亦然统统这个词插拔经过中的最大宣战应力.
图 5 插针端部皆备插入插孔时的应力云图
Fig.5 Stress nephogram when the pin head is fully inserted into the socket
当插针皆备插入插孔时， 如图 6所示， 不错看出:插孔的收口量达到最大， 此时插孔簧片的辗转进程达到最大， 最大辗转应力出当今插孔簧片的根部， 大小为588.8 MPa.在ABAUQS竖立中， 将跨越材料屈服极限的部分用白色标出， 如图 7所示， 不错看出:白色部分主要聚拢在插孔簧片根部边际的结构突起部分， 因此插孔簧片的根部容易发生塑性变形.
图 6 插针皆备插入插孔时的应力云图
Fig.6 Stress nephogram when the pin is fully inserted into the socket
图 7 插孔簧片根部应力云图
Fig.7 Stress nephogram of the socket reed root
为了讲解在统统这个词插拔经过中插孔簧片根部的应力变化， 在插孔簧片根部考取应力最大的点， 并输出该点在统统这个词仿真经过中的应力变化， 如图 8所示， 最大应力跟着插针插入量而迟缓变大， 并厚确凿588.837 MPa.
图 8 插针插孔宣战位置的宣战应力变化
Fig.8 Change of contact stress in the pin and socket contact position
3 参数智谋性分析
基于ABAQUS对插孔簧片长度、开槽宽度和端部收口量对宣战件性能的影响进行了分析.应用空泛概述评价法， 探究身分集U={U1， U2， U3}， 其中U1所以插拔力的大小振作国军标要求为准则， U2所以根部应力最小为准则， U3所以宣战压强最大为准则，使其可费用最高.细目身分集U中元素的空泛集为
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招引教学和巨匠的宗旨， 将AU1， AU2和AU3归一化解决获得每一个影响身分的权重:WU1=0.384 6， WU2=0.307 7， WU3 =0.307 7.
3.1 插孔簧片长度对宣战件的影响分析由图 9可知:跟着簧片长度的加多， 宣战压强、插拔力和簧片根部最大应力均减小.诳骗概述空泛评价法， 细目簧片长度L1=3 mm; L2=3.6 mm; L3=2.4 mm.最终可得插孔簧片的最好长度L =3 mm.
图 9 插孔簧片长度对宣战性能的影响
Fig.9 Effect of the socket reed length on the contact performance
3.2 插孔开槽宽度对宣战件的影响分析
由图 10可知:跟着开槽宽度的加多， 宣战压强、插拔力和簧片根部最大应力均在减小.诳骗概述空泛评价法， 细目开槽宽度为M1=0.44 mm; M2=0.48 mm; M3=0.36 mm.最终可得插孔开槽的最好宽度M= 0.43 mm.
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图 10 插孔开槽宽度对宣战性能的影响
Fig.10 Effect of the socket slot width on the contact performance
3.3 插孔端部收口量对宣战件的影响分析
由图 11可知:跟着收口量的加多， 宣战压强、插拔力和簧片根部最大应力都在减小.诳骗概述空泛评价法， 细目端部收口量N1=0.66 mm， N2=0.70 mm， N3=0.64 mm.最终可得插孔端部的最好收口量N= 0.67 mm.
图 11 插孔端部收口量对宣战性能的影响
Fig.11 Effect of the socket closing amount on the contact performance
4 论断
1) 以航空电纠合器单对针孔宣战件为计划对象， 诞生了宣战件间摩擦力与插针插入量之间的表面臆想模子， 基于三维软件SOLIDWORKS诞生参数化模子， 利用有限元软件ABAQUS仿真分析宣战件插拔经过中宣战应力、插孔根部辗转应力和插拔力的变化， 诞生了电纠合器宣战性能的仿真分析模子， 为电纠合器多对针孔宣战性能分析提供了模仿和参考.
2) 基于插拔力狡计， 仿真分析获得插孔端部最好收口量为0.66 mm， 为插孔端部工艺参数的细目提供了表面支握.
3) 以宣战应力、根部辗转应力和插拔力为宣战性能的考察狡计， 基于空泛概述评价法巨乳 av女優， 得出了插孔结构尺寸参数为插孔簧片长度3 mm、开槽宽度0.43 mm和插孔端部收口量0.67 mm时， 宣战件宣战性能最好.
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